塔吊基础计算书、安装安全技术措施
[ 关键词：塔吊基础计算书 塔吊安装安全技术措施 发表日期：2012-11-06 10:21:09 ]
一、 编制依据： 《塔式起重机使用说明书》 《岩土工程勘察报告》 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2011） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2011） 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011） 《钢结构设计规范》（GB50017-2011） 《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2011） 施工现场平面图
二、 工程概况： 工程名称，**师范大学有机硅重点实验室，二~五层框架结构，建筑物最大高度为23.1m。建筑面积：41105 m2，施工单位：浙江宝业建设集团有限公司。 场地内工程地质与水文地址情况： 1-1杂填土 1.7米 2-1粘质粉土 8.3米 2-2粘质粉土 4.6米 3-1砂质粉土 6.5米 3-2粉砂 6.5米 3-3粘质粉土 1.6米 5 淤泥质粉质粘土 2.7米 地下水位为 -3.00米
三、 塔吊概况： 额定起重力矩 tm 63 起重高度 m 倍率 独立式 附着式 2 40.5 121.5（140） 4 40.5 60 最大起重重量 t 6 3 工作幅度 m 最小幅度 2.5 最大幅度 53/50/45 起升机构 倍率 2 4 起重量t 1.5 3 3 3 6 6 速度m/min 80 40 8.5 40 20 4.3 电机功率kw 24/24/5.4 回转机构 回转速度r/min ZJ5311S 双回转机构 0.6 ZJ5311 变频回转机构 0~0.6 电机功率kw 2*2.2 3.7 回转机构 牵 引 速 度 m/min 40/20 电机功率kw 3.3/2.2 顶升机构 顶 升 速 度 m/min 0.5 电机功率kw 5.5 工作压力MPa 20 不含顶升机构电机kw 31.7(ZJ5311S)/31(ZJ5311) 工作温度 -20~40 工作风风速m/s 顶升工况 工作工况 非工作工况 最高处8 最高处20 0~20 米 36/20~100 米42/>100 米 46 4
四、 矩形板式桩基础计算书
(一) 塔吊属性
塔吊型号 QTZ6021塔吊独立状态的最大起吊高度H 0 (m) 35 塔吊独立状态的计算高度H(m) 43 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.6
(二) 塔吊荷载
塔吊竖向荷载简图 1、塔吊自身荷载标准值 塔身自重G 0 (kN) 593 起重臂自重G 1 (kN) 37.4 起重臂重心至塔身中心距离R G1 (m) 22 5 小车和吊钩自重G 2 (kN) 3.8 最大起重荷载Q max (kN) 60 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离R Qmax (m) 11.5 最小起重荷载Q min (kN) 10 最大吊物幅度R Qmin (m) 50 最大起重力矩M 2 (kN·m) Max[60×11.5，10×50]＝690 平衡臂自重G 3 (kN) 19.8 平衡臂重心至塔身中心距离R G3 (m) 6.3 平衡块自重G 4 (kN) 89.4 平衡块重心至塔身中心距离R G4 (m) 11.8 2、风荷载标准值ωk(kN/m 2 ) 工程所在地 浙江 杭州市 基本风压ω 0 (kN/m 2 ) 工作状态 0.2 非工作状态 0.9 塔帽形状和变幅方式 锥形塔帽，小车变幅 地面粗糙度 B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区) 风振系数β z 工作状态 1.59 非工作状态 1.71 风压等效高度变化系数μ z 1.32 风荷载体型系数μ s 工作状态 1.95 非工作状态 1.95 风向系数α 1.2 塔身前后片桁架的平均充实率α 0 0.35 风荷载标准值ω k (kN/m 2 ) 工作状态 0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79 非工作状态 0.8×1.2×1.71×1.95×1.32×0.9＝3.79 3、塔吊传递至基础荷载标准值 6 工作状态 塔吊自重标准值F k1 (kN) 593+37.4+3.8+19.8+89.4＝743.4 起重荷载标准值F qk (kN) 60 竖向荷载标准值F k (kN) 743.4+60＝803.4 水平荷载标准值F vk (kN) 0.79×0.35×1.6×43＝19.02 倾覆力矩标准值M k (kN·m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)＝675.88 非工作状态 竖向荷载标准值F k '(kN) F k1 ＝743.4 水平荷载标准值F vk '(kN) 3.79×0.35×1.6×43＝91.26 倾覆力矩标准值M k '(kN·m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×91.26×43＝1605.23 4、塔吊传递至基础荷载设计值 工作状态 塔吊自重设计值F 1 (kN) 1.2F k1 ＝1.2×743.4＝892.08 起重荷载设计值F Q (kN) 1.4F Qk ＝1.4×60＝84 竖向荷载设计值F(kN) 892.08+84＝976.08 水平荷载设计值F v (kN) 1.4F vk ＝1.4×19.02＝26.63 倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43)＝ 1008.86 非工作状态 竖向荷载设计值F'(kN) 1.2F k ' ＝1.2×743.4＝892.08 水平荷载设计值F v '(kN) 1.4F vk ' ＝1.4×91.26＝127.76 倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×91.26×43＝2318.69
(三) 桩顶作用效应计算
承台布置 桩数n 4 承台高度h(m) 1.6 承台长l(m) 6 承台宽b(m) 5 7 承台长向桩心距a l (m) 3 承台宽向桩心距a b (m) 3 桩直径d(m) 1 承台参数 承台混凝土等级 C40 承台混凝土自重γ C (kN/m 3 ) 25 承台上部覆土厚度h'(m) 0 承台上部覆土的重度γ'(kN/m 3 ) 19 承台混凝土保护层厚度δ(mm) 50 配置暗梁 否 矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k =bl(hγ c +h'γ')=5×5×(1×25+0×19)=625kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k =1.2×625=750kN 桩对角线距离：L=(a b 2 +a l 2 ) 0.5 =(3 2 +3 2 ) 0.5 =4.24m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k =(F k +G k )/n=(743.4+625)/4=342.1kN 8 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F Vk h)/L =(743.4+625)/4+(1605.23+91.26×1)/4.24=766.2kN Q kmin =(F k +G k )/n-(M k +F Vk h)/L =(743.4+625)/4-(1605.23+91.26×1)/4.24=-58kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max =(F+G)/n+(M+F v h)/L =(892.08+750)/4+(2318.69+127.76×1)/4.24=987.5kN Q min =(F+G)/n-(M+F v h)/L =(892.08+750)/4-(2318.69+127.76×1)/4.24=-166.47kN
(四) 桩承载力验算
桩参数 桩混凝土强度等级 C60 桩基成桩工艺系数ψ C 0.85 桩混凝土自重γ z (kN/m 3 ) 25 桩混凝土保护层厚度б(mm) 50 桩入土深度l t (m) 12 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 是 桩身承载力设计值 2700 地基属性 是否考虑承台效应 否 土名称 土层厚度l i (m) 侧阻力特征值 q sia (kPa) 端阻力特征值 q pa (kPa) 抗拔系数 承载力特征值 f ak (kPa) 粘性土 8.3 20 1500 0.7 - 粘性土 4.6 15 1400 0.7 - 粉土 4.5 20 1500 0.7 - 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×1=3.14m 桩端面积：A p =πd 2 /4=3.14×0.5 2 /4=0.785m 2 9 R a =u∑q sia ·l i +q pa ·A p =1.88×(6.8×20+4.6×15+0.6×20)+1500×0.785=1858.88kN Q k =342.1kN≤R a =1858.88kN Q kmax =766.2kN≤1.2R a =1.2×1858.88=2230.56kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Q kmin =10.98kN≥0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：A ps =nπd 2 /4=11×3.14×10.7 2 /4=989mm 2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max =1069.66kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Q kmin =10.98kN≥0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
(五) 承台计算
承台配筋 承台底部长向配筋 HRB335 承台底部短向配筋 HRB335 承台顶部长向配筋 HRB335 承台顶部短向配筋 HRB335 1、荷载计算 承台有效高度：h 0 =1000-50-20/2=940mm M=(Q max +Q min )L/2=(1069.66+(-83.62))×4.24/2=2091.71kN·m X方向：M x =Ma b /L=2091.71×3/4.24=1479.06kN·m Y方向：M y =Ma l /L=2091.71×3/4.24=1479.06kN·m 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=892.08/4 + 2318.69/4.24=769.54kN 10 受剪切承载力截面高度影响系数：β hs =(800/940) 1/4 =0.96 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a 1b =(a b -B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4m a 1l =(a l -B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4m 剪跨比：λ b '=a 1b /h 0 =400/940=0.43，取λ b =0.43； λ l '= a 1l /h 0 =400/940=0.43，取λ l =0.43； 承台剪切系数：α b =1.75/(λ b +1)=1.75/(0.43+1)=1.23 α l =1.75/(λ l +1)=1.75/(0.43+1)=1.23 β hs α b f t bh 0 =0.96×1.23×1.57×10 3 ×6×0.94=10440.72kN β hs α l f t lh 0 =0.96×1.23×1.57×10 3 ×6×0.94=10440.72kN V=769.54kN≤min(β hs α b f t bh 0 ， β hs α l f t lh 0 )=10440.72kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h 0 =1.6+2×0.94=3.48m a b =3m≤B+2h 0 =3.48m，a l =3m≤B+2h 0 =3.48m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 α S1 = M y /(α 1 f c bh 0 2 )=1479.06×10 6 /(1.03×16.7×6000×940 2 )=0.016 1 =1-(1-2α S1 ) 0.5 =1-(1-2×0.016) 0.5 =0.016 γ S1 =1- 1 /2=1-0.016/2=0.992 A S1 =M y /(γ S1 h 0 f y1 )=1479.06×10 6 /(0.992×940×300)=5289mm 2 最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t /f y1 )=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A 1 =max(A S1 , ρbh 0 )=max(5289,0.002×6000×940)=13283mm 2 承台底长向实际配筋：A S1 '=16023mm 2 ≥A 1 =13283mm 2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 α S2 = M x /(α 2 f c bh 0 2 )=1479.06×10 6 /(1.03×16.7×6000×940 2 )=0.016 2 =1-(1-2α S2 ) 0.5 =1-(1-2×0.016) 0.5 =0.016 γ S2 =1- 2 /2=1-0.016/2=0.992 11 A S2 =M x /(γ S2 h 0 f y1 )=1479.06×10 6 /(0.992×940×300)=5289mm 2 最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t /f y1 )=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A 2 =max(9674, ρlh 0 )=max(9674,0.002×6000×940)=13283mm 2 承台底短向实际配筋：A S2 '=16023mm 2 ≥A 2 =13283mm 2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：A S3 '=8737mm 2 ≥0.5A S1 '=0.5×16023=8012mm 2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：A S4 '=8737mm 2 ≥0.5A S2 '=0.5×16023=8012mm 2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向。
(六) 配筋示意图 矩形桩式承台配筋图 12
五、 矩形板式基础计算书
(一) 塔吊属性
塔吊型号 QTZ63 (ZJ5311) 塔吊独立状态的最大起吊高度H 0 (m) 35 塔吊独立状态的计算高度H(m) 35 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.6
(二) 塔吊荷载
塔吊竖向荷载简图
1、塔吊自身荷载标准值
塔身自重G 0 (kN) 593 起重臂自重G 1 (kN) 37.4 起重臂重心至塔身中心距离R G1 (m) 22 小车和吊钩自重G 2 (kN) 3.8 13 最大起重荷载Q max (kN) 60 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离R Qmax (m) 11.5 最小起重荷载Q min (kN) 10 最大吊物幅度R Qmin (m) 45 最大起重力矩M 2 (kN·m) Max[60×11.5，10×50]＝690 平衡臂自重G 3 (kN) 19.8 平衡臂重心至塔身中心距离R G3 (m) 6.3 平衡块自重G 4 (kN) 89.4 平衡块重心至塔身中心距离R G4 (m) 11.8
2、风荷载标准值ω k (kN/m 2 ) 工程所在地 浙江 杭州市 基本风压ω 0 (kN/m 2 ) 工作状态 0.2 非工作状态 1.4 塔帽形状和变幅方式 锥形塔帽，小车变幅 地面粗糙度 B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区) 风振系数β z 工作状态 1.59 非工作状态 1.74 风压等效高度变化系数μ z 1.25 风荷载体型系数μ s 工作状态 1.95 非工作状态 1.95 风向系数α 1.2 塔身前后片桁架的平均充实率α 0 0.35 风荷载标准值ω k (kN/m 2 ) 工作状态 0.8×1.2×1.59×1.95×1.25×0.2＝0.74 非工作状态 0.8×1.2×1.74×1.95×1.25×1.4＝5.68 3、塔吊传递至基础荷载标准值 工作状态 14 塔吊自重标准值F k1 (kN) 593+37.4+3.8+19.8+89.4＝743.4 起重荷载标准值F qk (kN) 60 竖向荷载标准值F k (kN) 743.4+60＝803.4 水平荷载标准值F vk (kN) 0.74×0.35×1.6×35＝14.5 倾覆力矩标准值M k (kN·m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×14.5×35)＝536.21 非工作状态 竖向荷载标准值F k '(kN) F k1 ＝743.4 水平荷载标准值F vk '(kN) 5.68×0.35×1.6×35＝111.33 倾覆力矩标准值M k '(kN·m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×111.33×35＝1591.41 4、塔吊传递至基础荷载设计值 工作状态 塔吊自重设计值F 1 (kN) 1.2F k1 ＝1.2×743.4＝892.08 起重荷载设计值F Q (kN) 1.4F Qk ＝1.4×60＝84 竖向荷载设计值F(kN) 892.08+84＝976.08 水平荷载设计值F v (kN) 1.4F vk ＝1.4×14.5＝20.3 倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×14.5×35)＝813.33 非工作状态 竖向荷载设计值F'(kN) 1.2F k ' ＝1.2×743.4＝892.08 水平荷载设计值F v '(kN) 1.4F vk ' ＝1.4×111.33＝155.86 倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×111.33×35＝2299.35 15
(三) 基础验算
矩形板式基础布置图 基础布置 基础长l(m) 5 基础宽b(m) 5 基础高度h(m) 1.6 基础参数 基础混凝土强度等级 C40 基础混凝土自重γ c (kN/m 3 ) 25 基础上部覆土厚度h’(m) 2.4 基础上部覆土的重度γ’(kN/m 3 ) 19.3 基础混凝土保护层厚度δ(mm) 50 地基参数 地基承载力特征值f ak (kPa) 120 基础宽度的地基承载力修正系数ε b 0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ε d 1.5 基础底面以下的土的重度γ(kN/m 3 ) 20 16 基础底面以上土的加权平均重度 γ m (kN/m 3 ) 20 基础埋置深度d(m) 4 修正后的地基承载力特征值f a (kPa) 213 地基变形 基础倾斜方向一端沉降量S 1 (mm) 20 基础倾斜方向另一端沉降量S 2 (mm) 20 基础倾斜方向的基底宽度b'(mm) 5000 基础及其上土的自重荷载标准值： G k =bl(hγ c +h'γ')=6×6×(1.6×25+1.4×19)=2397.6kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k =1.2×2397.6=2877.12kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k ''=G 1 R G1 -G 3 R G3 -G 4 R G4 +0.5F vk 'H/1.2 =37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×111.33×35/1.2 =1266.7kN·m F vk ''=F vk '/1.2=111.33/1.2=92.77kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=1.2×(G 1 R G1 -G 3 R G3 -G 4 R G4 )+1.4×0.5F vk 'H/1.2 =1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×111.33×35/1.2 =1844.76kN·m F v ''=F v '/1.2=155.86/1.2=129.88kN 基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。 W x =lb 2 /5=5×5 2 /5=25m 3 W y =bl 2 /5=5×5 2 /5=25m 3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： M kx =M k b/(b 2 +l 2 ) 0.5 =1591.41×5/(5 2 +5 2 ) 0.5 =1125.3kN·m M ky =M k l/(b 2 +l 2 ) 0.5 =1591.41×5/(5 2 +5 2 ) 0.5 =1125.3kN·m 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： P kmin =(F k +G k )/A-M kx /W x -M ky /W y =(743.4+2397.6)/25-1125.3/25-1125.3/25=35.616kPa≥0 17 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 P kmin =24.73kPa P kmax =(F k +G k )/A+M kx /W x +M ky /W y =(743.4+2397.6)/25+1125.3/25+1125.3/25=215.664kPa 3、基础轴心荷载作用应力 P k =(F k +G k )/(lb)=(743.4+2397.6)/(5×5)=125.64kN/m 2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 f a =f ak +ε b γ(b-3)+ε d γ m (d-0.5) =120.00+0.30×20.00×(6.00-3)+1.50×20.00×(3.00-0.5)=213.00kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 P k =87.25kPa≤f a =213kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 P kmax =149.77kPa≤1.2f a =1.2×213=255.6kPa 18 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h 0 =h-δ=1600-(50+25/2)=1538mm X轴方向净反力： P xmin =γ(F k /A-(M k ''+F vk ''h)/W x )=1.35×(743.400/36.000-(1266.702+92.775×1.600)/36.000) =-25.190kN/m 2 P xmax =γ(F k /A+(M k ''+F vk ''h)/W x )=1.35×(743.400/36.000+(1266.702+92.775×1.600)/36.00 0)=80.945kN/m 2 假设P xmin =0,偏心安全，得 P 1x =((b+B)/2)P xmax /b=((6.000+1.600)/2)×80.945/6.000=51.265kN/m 2 Y轴方向净反力： P ymin =γ(F k /A-(M k ''+F vk ''h)/W y )=1.35×(743.400/36.000-(1266.702+92.775×1.600)/36.000) =-25.190kN/m 2 P ymax =γ(F k /A+(M k ''+F vk ''h)/W y )=1.35×(743.400/36.000+(1266.702+92.775×1.600)/36.00 0)=80.945kN/m 2 假设P ymin =0,偏心安全，得 P 1y =((l+B)/2)P ymax /l=((6.000+1.600)/2)×80.945/6.000=51.265kN/m 2 基底平均压力设计值： p x =(P xmax +P 1x )/2=(80.95+51.27)/2=66.11kN/m 2 19 p y =(P ymax +P 1y )/2=(80.95+51.27)/2=66.11kPa 基础所受剪力： V x =|p x |(b-B)l/2=66.11×(5-1.6)×6/2=674.322kN V y =|p y |(l-B)b/2=66.11×(5-1.6)×6/2=674.322kN X轴方向抗剪： h 0 /l=1538/6000=0.26≤4 0.25β c f c lh 0 =0.25×1×16.7×6000×1538=38526.9kN≥V x =674.322kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h 0 /b=1538/6000=0.26≤4 0.25β c f c bh 0 =0.25×1×16.7×6000×1538=38526.9kN≥V y =674.322kN 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tanζ=|S 1 -S 2 |/b'=|20-20|/5000=0≤0.001 满足要求！ (四) 基础配筋验算 基础底部长向配筋 基础底部短向配筋 基础顶部长向配筋 础顶部短向配筋 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： MⅠ=(b-B) 2 p x l/8=(5-1.6) 2 ×66.11×6/8=573.17kN·m 基础Y向弯矩： MⅡ=(l-B) 2 p y b/8=(5-1.6) 2 ×66.11×6/8=573.17kN·m 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 α S1 =|MⅡ|/(α 1 f c bh 0 2 )=573.17×10 6 /(1×16.7×5000×1538 2 )=0. 0024 1 =1-(1-2α S1 ) 0.5 =1-(1-2×0.0024) 0.5 =0.0024 γ S1 =1- 1 /2=1-0.0024/2=0.9988 20 A S1 =|MⅡ|/(γ S1 h 0 f y1 )=573.17×10 6 /(0.9988×1538×300)=1243.73mm 2 基础底需要配筋：A 1 =max(2085，ρbh 0 )=max(2085， 0.0015×5000×1538)=11535mm 2 基础底长向实际配筋：A s1 '=20116mm 2 ≥A 1 =11535mm 2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 α S2 =|MⅠ|/(α 1 f c lh 0 2 )=573.17×10 6 /(1×16.7×5000×1538 2 )=0.0024 2 =1-(1-2α S2 ) 0.5 =1-(1-2×0.0024) 0.5 =0.0024 γ S2 =1- 2 /2=1-0.0024/2=0.9988 A S2 =|MⅠ|/(γ S2 h 0 f y2 )=573.17×10 6 /(0.9988×1538×300)=2085mm 2 基础底需要配筋：A 2 =max(2085，ρlh 0 )=max(2085，0.0015×6000×1538)=11535mm 2 基础底短向实际配筋：A S2 '=20116mm 2 ≥A 2 =11535mm 2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：A S3 '=20116mm 2 ≥0.5A S1 '=0.5×20116=10058mm 2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：A S4 '=20116mm 2 ≥0.5A S2 '=0.5×20116=10058mm 2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向。 21 (五) 配筋示意图 矩形板式基础配筋图
六、 塔吊安全保证措施
1、两台起重机之间的最小架设距离应保证处于低位的起重机的臂架端部与另一台起重机的塔身之间至少有2m的距离；处于高位起重机的最低位置的部件(吊钩升至最高点或最高位置的平衡重)与低位起重机中处于最高位置部件之间的垂直距离不得小于2m。
2、操作 （1）、当两台塔吊吊臂或吊物相互靠近时，司机要相互鸣笛示警，以提醒多方注意。 （2）、夜间作业时，应有足够的照明。 （3）塔吊司机在操作时必须专心操作，作业中不的离开司机室，起重机运转时，司机不得离开操作位置。 （4）司机要严守换班制度，不得疲劳作业，连续作业不得超过8小时。 （5）、司机室的玻璃窗应清洁，不得影响司机视线。 （6）、在作业过程中，必须听从指挥人员的指挥，严禁无视指挥操作，更不允许不服从指挥信号擅自操作。 （7）、回转作业速度要慢，不得快速换向回转。 （8）、四级以上大风严禁作业。 （9）、每班作业完毕后，起重臂转到顺风方向，吊钩升至最高点，小车收到最小幅度处，吊钩上严谨吊挂重物。
3、十不吊： （1）信号指挥不明不准吊；（2）斜牵斜挂不准吊； （3）吊物重量不明或超负荷不准吊； （4）散物捆扎不牢或者物料装放过满不准吊； （5）吊物上有人不准吊； （6）埋在地下物不准吊； （7）机械安全装置失灵或带病时不准吊； （8）现场光线看不清起落点不准吊； （9）棱刃物与钢丝绳直接接触无保护措施不准吊； （10）六级以上强风不准吊。
七、 塔吊安装安全技术措施
1、塔吊安装前的准备工作 （1）组织有关人员学习塔吊使用说明书，熟悉掌握塔吊技术性能。 （2）根据施工现场情况确定塔吊位置和塔吊安装高度。（塔吊设在该楼的北侧），塔吊一次独立安装高度20米。 （3）塔吊基础施工：塔吊基础设置在老土上。塔基施工工艺按塔吊使用说明书要求执行。 （4）塔吊安装机具准备：20T汽车吊一辆，钳工常用工具一套，电工常用工具一套，经纬仪一台，活动搬手一套，死搬手一套，管钳两把，8磅大锤2个，撬棍4把，钢丝绳及滑鞍两组，钢卷尺1个，安全带6条，安全帽16顶。 （5）将电源引入塔吊专用配电箱6、人员组织：该工程使用的塔吊由本公司塔吊安装队伍负责安装，工地配合1名电工，3名架子工，2名起重工。
2、塔吊安装前安全检查验收 （1）塔吊基础检查：检查塔基砼试压报告，待砼达到设计强度后方可进行组织塔吊安装。砼塔基的上表面水平误差不大于0.5mm.砼塔基应高于自然地面 150mm，并有良好的排水措施，严禁塔基积水。 （2）对塔吊自身的各个部件，结构焊缝、螺栓、销轴、导向轮、钢丝绳、吊钩、吊具及起重顶升液压爬升系统、电气设备等进行仔细的检查，发现问题及时解决。